активация цементных растворов

Бетон в Москве

Поставкой бетонных смесей и раствора в Энгельсе занимается множество компаний. Бетон является одним из основных ресурсов используемых на стройке. Расценки на бетон в городе довольно не большие. Например М под стяжки полов стоит в среднем рублей за куб. Узнать все марки бетона и где они используются можно по ссылке Марки бетона и другие параметры. Все цены на бетон по маркам можно посмотреть по ссылке Цены на бетон по РФ.

Активация цементных растворов из рук в руки блок керамзитобетон

Активация цементных растворов

Опыт работы вибросмесителей показал, однако, их недолговечность. Проблема заключается также в том, чтобы обеспечить приемлемый уровень шума и вибрационные характеристики. Активация бетонной смеси достигается также при турбулентном перемешивании, основанном на создании высоких градиентов скоростей. Поданным Ю. Применение турбулентного смешивания позволяет раздельно приготовлять связующее и бетонную смесь в одной емкости и осуществлять механическую активацию крупного заполнителя и цемента.

Раздельный принцип приготовления бетонной смеси положен в основу интенсивной раздельной технологии ИРТ. При ИРТ в скоростном смесителе-активаторе предварительно приготавливается цементное тесто с добавкой наполнителя связующее , которое затем перемешивается в обычном смесителе с заполнителями. В турбулентном смесителе частицы многократно соударяются, в результате повышаются однородность и равномерное распределение компонентов, степень смачивания цемента, имеет место физическое и химическое диспергирование, сдирание экранирующих гидросульфоалюминатных пленок с клинкерных частиц и обнажаются новые активные центры их поверхности.

При турбулентном смешивании достигается ускорение и увеличение степени гидратации цемента, повышается прочность цементного камня. Поданным В. Активационные воздействия на цементное тесто оказывает ультразвуковая обработка. Она вызывает эффект кавитации, диспергирование твердых частиц, микротрещины в кристаллах, что способствует растворению цементных частиц и их более полной гидратации. Под влиянием волнового давления, возникающего в акустическом поле, формируется плотная и прочная кристаллогидратная структура цементного камня.

В опытах И. Ахвердова после ультразвуковой обработки образцов размером 2x2x2 см «клинкерный» камень в 28 суточном возрасте при нормальном твердении имел прочность около МПа, а контрольный - 50 МПа. Интенсификация процесса упрочнения бетона достигается комплексным воздействием акустического поля с частотой кГц и повышенной температуры. Термоакустическая активация бетонной смеси возможна также при перемешивании в разогретом состоянии в смесителях с акустическими излучателями.

Сочетание активации с предварительным разогревом позволяет примерно в 1,5 раза увеличить суточную прочность бетона. В конце первой стадии структурообразования бетона, когда сформировался пространственный каркас коагуляционной структуры, наблюдается положительный эффект при повторном виброуплотнении.

Приложение вибрационных воздействий в оптимальное время позволяет устранить дефекты, появляющиеся в начальный период твердения бетонных смесей в результате контракции, седиментации и тепловыделения, что дает возможность повысить прочность в 1, раза и долговечность бетона. Повторные вибрации позволяют релаксировать возникающим при структурообразовании внутренним напряжением, залечивать образующиеся структурные дефекты.

Наряду с временем приложения механических воздействий эффект повторной вибрации зависит от их частоты. Максимальное увеличение прочности имеет место при ультразвуковых воздействиях. Вибрация с обычными частотами Гц также дает значительное, хотя и меньшее увеличение прочности бетона. Высвободившаяся при дополнительном уплотнении в результате процесса синерезиса вода коагуляционной структуры остается в твердеющей системе. Дополнительно повысить прочность затвердевшего материала можно, если одновременно с повторной вибрацией производить его вакуумирование.

Эффект повторного вибрирования бетонной смеси согласуется с основами теории направленного структурообразования бетона, разработанными О. В соответствии с этой теорией конечный результат различных физико-механических и физико-химических воздействий зависит от момента их приложения, интенсивности и длительности. Механические воздействия, в частности, на сформованные бетонные и железобетонные изделия, необходимо прилагать в строго определенный отрезок времени, когда идет переход от периода формирования к периоду упрочнения структуры.

Ее предлагается проводить обычно через 1, часа после укладки при сохранении коагуляционной структуры. Результаты опытов В. Шмигальского показали, что целесообразно либо использовать предварительно выдержанную оптимальное время бетонную смесь, либо формовать ее сразу, применяя затем повторную вибрацию.

Приложение вибраций значительно позже оптимального времени может привести к нарушению сцепления бетона с арматурой и появлению трещин. Развиваются исследования по электромагнитным методам активации, направленным на интенсификацию гидратации отдельных клинкерных минералов, регулированию основности гидросиликатов с помощью воздействия переменным или дискретным постоянным электрическим полем определенной частоты.

Интересные результаты получены при активации цементного теста источниками высоких энергий, аэрогидродинамическими излучателями, а также при магнито-механических, электрогидравлических и термоэлектрических воздействиях на растворы и бетоны. Перспективны исследования по активации воды затворения бетонной смеси. Было изготовлено 30 перемычек.

Экономический эффект составил 14,5 тысяч рублей. Основные положения диссертации были доложены на: й, й, й Международных межвузовских научно-практических конференциях молодых учных, докторантов и аспирантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» Москва, МГСУ, , гг.

Зависимости снижения количества воды затворения экструдированного раствора и смеси для изделий, повышения прочностных показателей за счт уплотнения структуры цементной матрицы при одинаковой подвижности. Увеличение степени кристаллизации, степени гидратации, количества низкоосновных гидросиликатов кальция, уменьшение содержания Ca OH 2 у экструдированных образцов по сравнению с обычными составами.

Зависимости воздушной усадки во времени, паропроницаемости, общей пористости и пористости матрицы, прочности сцепления микросфер с цементной матрицей при одинаковой подвижности от расхода полых стеклянных микросфер у экструдированных и обычных смесей. Влияние формы микросфер и толщины цементной прослойки в экструдиро-ванном растворе от расхода микросфер на сохранение одинаковой подвижности смеси. Математические модели прочностных свойств и средней плотности экстру-дированного кладочного раствора с микросферами для проведения оптимизации состава по требуемой плотности.

Зависимости модуля упругости, морозостойкости, водопоглощения, прогиба от расхода микросфер у экструдированных цементных смесей по сравнению с обычными. Зависимости трещиностойкости и сопротивления росту локальной трещины, определнные методами механики разрушения, от расхода микросфер для образцов из экструдированной смеси по сравнению с обычными.

На текущий момент сбережение энергии и ресурсов в строительстве имеет экономическое и политическое значение во многих странах. При этом большую роль на данный процесс оказывает однородность однослойных ограждающих конструкций из мелкоштучных изделий. Однако существующие кладочные растворы не обеспечивают однородность конструкции стены. Кроме этого, температурные коэффициенты линейного расширения в элементах конструкции стены имеют значительные различия.

К тому же, пористые заполнители и наполнители имеют большую водопотребность. Это ведет к расслоению раствора, увеличению влажности и усадки, к снижению прочности камня. Как уже отмечалось, современные кладочные растворы имеют среднюю плотность значительно выше, чем материал стен, что снижает коэффициент однородности стены вплоть до 0,5. Это увеличивает сопротивление теплопередачи до 2-х раз, трудозатраты и материалоёмкость конструкции стены за счёт её утолщения. В современном строительстве используются кладочные растворы и мелкозернистые бетоны МЗБ.

Они имеют доступную сырьевую базу, высокую однородность, прочность, простую технологию производства, транспортабельность. Новые виды цементов и добавок позволяют уменьшить указанные недостатки. Но при этом, по мнению Г. Сахарова и др. Однако песок имеет в растворе и бетоне высокоразвитую поверхность и располагает большим запасом свободной энергии.

Именно это позволяет повысить прочность и другие свойства мелкозернистого бетона и кладочного раствора. Этот эффект будет улучшать однородность структуры и физико-механические свойства цементных систем при использовании облегчающих мелко- и ультрадисперсных наполнителей. Для максимального использования эффектов адсорбции и адгезии, а также взаимодействия раствора с поверхностью облегчающих наполнителей в исследованиях использовался метод экструдирования.

Это обеспечит максимальное сближение цементного теста и наполнителя, очистку их поверхности от защемленного воздуха и примесей; улучшит смачивание твердых частиц водой, их скольжение и другие эффекты. Это позволит повысить прочность, снизить усадку и ползучесть кладочного раствора и изделий. В настоящее время не изучались теплофизические и технологические свойства таких кладочных растворов и изделий.

Однако, не рассматривались структура и свойства в том числе, реологические свойства растворов с полыми микросферами, полученных способом экструдирования. Это позволит повысить качество кладки и стабильность качества раствора. Высокие технологические и эксплуатационные показатели кладочных растворов и изделий будут получены благодаря использованию эффективного наполнителя и способа приготовления смеси.

Этот способ позволяет снизить расход воды, повысить прочность, морозостойкость и долговечность, как составную часть надёжности. Исследованиям структуры и свойств мелкозернистого бетона посвящено много работ учёных [].

Выявлению и оценкой эффекта взаимодействия между собой зёрен песка, цементного теста камня с природными заполнителями бетона в экструдированных бетонных смесях занимались Сахаров Г. В литературе встречается два названия — экструдированный и экструзион-ный бетон. Одним из основных направлений развития стройиндустрии Казахстана по мнению Байджанова Д.

Недостатком этого подхода является решение проблемы только за счёт подбора эффективных модификаторов цементных материалов. Зарубежные авторы в своих работах анализировали реологические испытания и проводили определение свойств экструдированных материалов, содержащих в своём составе цемент [, а также исследовали вопросы экологии в процессе экструдирования [22, 23].

Сахаров Г. Прочность сцепления заполнителей из горных пород с цементным камнем распределяется по мере убывания следующим образом: известняк, мрамор, гранит []. В России есть сырьевая база для изготовления высококачественного обычного мелкозернистого бетона, кладочных и штукатурных растворов. Могут также использоваться отходы энергетической, металлургической и горнодобывающей промышленности в качестве мелких заполнителей и мелко- и ультрадисперсных добавок-наполнителей модификаторов для изготовления качественных цементных систем [, ].

Возможно также использование техногенных отходов зол, шлаков, отсевов из отходов горнодобывающей промышленности и др. Известно, что в технологии цементных материалов реализуются все особенности и эффекты, получаемые за счёт применения композиционных вяжущих веществ, химических и органо-химических модификаторов, активных минеральных высокодисперсных компонентов, механохимической активации вяжущих веществ и компонентов [, 37, ]. В результате этого получаются мелкозернистые бетоны с техногенными отходами высокой прочности классов В50В60 с малой или компенсированной усадкой [, ].

При использовании высококачественных заполнителей и наполнителей-уплотнителей получаются бетоны классов В80В Это соответствует классам бетона европейского стандарта EN Для повышения прочности цементных материалов применяют различные виды механической и химической активации [1, 2, 3, и др.

Частицы крупного заполнителя в обычных бетонах взаимодействуют не с «чистым» цементным тестом камнем, как это представлено в исследованиях [, , 59], а с цементно-песчаным раствором. Как отмечают авторы [, 59] существуют различия в структуре цементных бетонов на крупном и мелком заполнителях. Они имеют особенности контактного взаимодействия цементной составляющей с крупными заполнителями и мелкими частицами песка разного минерального состава в мелкозернистых бетонах и растворах.

Определение прочности сцепления цементного камня с частицами песка отсутствуют. По данным Г. Сахарова и Чан Минь Дыка прочность сцепления на отрыв цементного камня с гранитом, известняком, песчаником, кварцем, полевым шпатом и кварцитом в возрасте 28 суток при нормальных условиях твердения составляет 0,40,9 МПа. Через 3 месяца эта величина может достигать величины 1 МПа []. Эти результаты соответствуют представлениям Н. Урьева []. Более того, результаты данных исследований по характеру смачивания и равномерному распределению воды на поверхностях твёрдых частиц подтверждают мнение учёных МГУ [].

В указанных работах О. Виноградова и др. При экструдировании происходит достаточно полное удаление газовой фазы с поверхности частиц цемента и полых стеклянных микросфер. Определено, что облегчённый экструдированный кладочный раствор с ПСМС и суперпластификатором, а также без С-3, пригоден для кладочных работ и имеет преимущество перед неэкструдированным раствором.

Это, наряду с введением добавки суперпластификатора С-3 в цементную систему с микросферами, который, как известно, снижает на Введение микросфер создает однородную в цементной матрице ячеистую структуру. При сравнении пористости экструдированного и неэкструдированного камня с ПСМС было установлено, что пористость цементной матрицы у первого существенно ниже, чем обычного раствора с микросферами за счёт уменьшения расхода воды затворения.

При этом, общая пористость системы увеличивается за счёт увеличения количества микросфер в растворе, где ПСМС в объёме материала занимают место, в котором находилась связанная вода. Была определена общая пористость кладочного раствора с полыми стеклянными микросферами после экс-трудирования. Впервые была изучена и количественно определена воздушная усадка не-экструдированного и экструдированного кладочного раствора с ПСМС и суперпластификатором С Усадка определялась в возрасте образцов-призм 3, 7, 14, 21, 28, и суток.

Усадка раствора зависит от расхода микросфер, водоцементного отношения и времени. Усадка нарастает в начальные сроки твердения раствора до 28 суток , затем рост ее уменьшается и постепенно затухает в возрасте суток. Было определено, что паропроницаемость при равном расходе микросфер у экструдированного раствора ниже, чем у обычного раствора с микросферами. Теплопроводность же камня зависит от его средней плотности. Это напрямую связано с уплотнением цементной матрицы между водонепроницаемыми стеклянными микросферами.

Были получены модели свойств экструдированного кладочного раствора с ПСМС в виде уравнений регрессии, где установлено, что все свойства кладочного раствора зависят от расхода микросфер. Оптимизация же расхода полых стеклянных микросфер зависит от требуемых условий по средней плотности. Расчётным путём по формуле Г. Была проведена имитация прочности сцепления цементной матрицы с ПСМС. Определена прочность сцепления кладочного экструдированного раствора с ПСМС на отрыв в возрасте 28 суток со стеклом, имеющий химический состав, схожий с составом стенок полых стеклянных микросфер.

Оказалось, что она превышает значения сцепления традиционных заполнителей более чем на При равном расходе микросфер и с добавкой суперпластификатора С-3 эта величина увеличилась на Поэтому, на основании приведённых результатов, по аналогии, было предположено, что использование экструдированных смесей с полыми стеклянными микросферами для производства оконных перемычек, позволит получить материал с подобным стеновому материалу термическим сопротивлением.

Известно, что введение ПСМС в цементной матрице создает однородную ячеистую структуру, где оболочки ПСМС являются стенками пор и центрами кристаллизации [77, , ], а также улучшают свойства материала. Более того, при производстве подобных изделий из сборного железобетона подвижность бетонной смеси по осадке конуса обычно значительно ниже, чем для растворов, и составляет Следовательно, у них водопотребность значительно ниже, чем у кладочных растворов.

У кладочных растворов, рассматриваемых в этой диссертации, погружение стандартного конуса было Таким образом, это позволит существенно повысить прочностные показатели и несущую способность изделий. В работе смесь с ПСМС имела осадку конуса Смесь после экстру-дирования и укладки, виброуплотнялась в течение 3 минут. Свойства материала представлены в таблице 4.

В работах [6, 7. Это видно по результатам, представленным в таблицах 4. Прочностные показатели значительно увеличились — прирост составил Во 2 главе были приведены расходы материалов для приготовления 1 м3 экструдированного раствора таблица 2. В настоящем разделе были рассчитаны лабораторные составы, которые были, затем приготовлены и уточнены.

Расходы материалов представлены в таблице 4. Однако, подвижность смеси была принята, как уже указывалось, от 2 до 4 см по осадке конуса применяется для определения подвижности у бетонных смесей. При анализе результатов таблиц 4. Следовательно, должны произойти изменения в показателях па-ропроницания и коэффициента теплопроводности. Были получены результаты, которые приводятся в табл. Анализ результатов, представленных в таблице 4.

Были определены технические свойства экструдированных смеси и материала с ПСМС. Результаты представлены в таблице 4. Таблица 4. Сравнение показателей экструдированного материала таблица 4. Это связано с уплотнением структуры за счёт уменьшения воды затворения и подвижности смеси. Деформативные свойства облегчённого материала с ПСМС. Задачей этого пункта четвёртой главы являлось изучение свойств облегчённых материалов и изделий с ПСМС при деформировании и разрушении в условиях равновесных испытаний.

Именно такие условия работы изгибаемых несущих элементов конструкций наблюдаются в жилых, культурно-массовых и промышленных зданиях и сооружениях. Главной мыслью данных исследований было применение несущих элементов конструкций, имеющих с материалов стены схожие показатели по средней плотности.

В эксперименте использовались методы механики разрушения []. Испытания проводились на установке, изображённой на рисунке 2. Минске, на кафедре технологии строительного производства. Были изготовлены образцы-призмы с размерами xx40 мм.

РАСТВОР СТРОИТЕЛЬНЫЙ М150 ДЛЯ ЧЕГО

Чувствую смеси бетонные тяжелого бетона бст гост Вас

Проблема заключается также в том, чтобы обеспечить приемлемый уровень шума и вибрационные характеристики. Активация бетонной смеси достигается также при турбулентном перемешивании, основанном на создании высоких градиентов скоростей. Поданным Ю. Применение турбулентного смешивания позволяет раздельно приготовлять связующее и бетонную смесь в одной емкости и осуществлять механическую активацию крупного заполнителя и цемента.

Раздельный принцип приготовления бетонной смеси положен в основу интенсивной раздельной технологии ИРТ. При ИРТ в скоростном смесителе-активаторе предварительно приготавливается цементное тесто с добавкой наполнителя связующее , которое затем перемешивается в обычном смесителе с заполнителями. В турбулентном смесителе частицы многократно соударяются, в результате повышаются однородность и равномерное распределение компонентов, степень смачивания цемента, имеет место физическое и химическое диспергирование, сдирание экранирующих гидросульфоалюминатных пленок с клинкерных частиц и обнажаются новые активные центры их поверхности.

При турбулентном смешивании достигается ускорение и увеличение степени гидратации цемента, повышается прочность цементного камня. Поданным В. Активационные воздействия на цементное тесто оказывает ультразвуковая обработка. Она вызывает эффект кавитации, диспергирование твердых частиц, микротрещины в кристаллах, что способствует растворению цементных частиц и их более полной гидратации.

Под влиянием волнового давления, возникающего в акустическом поле, формируется плотная и прочная кристаллогидратная структура цементного камня. В опытах И. Ахвердова после ультразвуковой обработки образцов размером 2x2x2 см «клинкерный» камень в 28 суточном возрасте при нормальном твердении имел прочность около МПа, а контрольный - 50 МПа. Интенсификация процесса упрочнения бетона достигается комплексным воздействием акустического поля с частотой кГц и повышенной температуры.

Термоакустическая активация бетонной смеси возможна также при перемешивании в разогретом состоянии в смесителях с акустическими излучателями. Сочетание активации с предварительным разогревом позволяет примерно в 1,5 раза увеличить суточную прочность бетона. В конце первой стадии структурообразования бетона, когда сформировался пространственный каркас коагуляционной структуры, наблюдается положительный эффект при повторном виброуплотнении.

Приложение вибрационных воздействий в оптимальное время позволяет устранить дефекты, появляющиеся в начальный период твердения бетонных смесей в результате контракции, седиментации и тепловыделения, что дает возможность повысить прочность в 1, раза и долговечность бетона. Повторные вибрации позволяют релаксировать возникающим при структурообразовании внутренним напряжением, залечивать образующиеся структурные дефекты. Наряду с временем приложения механических воздействий эффект повторной вибрации зависит от их частоты.

Максимальное увеличение прочности имеет место при ультразвуковых воздействиях. Вибрация с обычными частотами Гц также дает значительное, хотя и меньшее увеличение прочности бетона. Высвободившаяся при дополнительном уплотнении в результате процесса синерезиса вода коагуляционной структуры остается в твердеющей системе.

Дополнительно повысить прочность затвердевшего материала можно, если одновременно с повторной вибрацией производить его вакуумирование. Эффект повторного вибрирования бетонной смеси согласуется с основами теории направленного структурообразования бетона, разработанными О. В соответствии с этой теорией конечный результат различных физико-механических и физико-химических воздействий зависит от момента их приложения, интенсивности и длительности.

Механические воздействия, в частности, на сформованные бетонные и железобетонные изделия, необходимо прилагать в строго определенный отрезок времени, когда идет переход от периода формирования к периоду упрочнения структуры. Ее предлагается проводить обычно через 1, часа после укладки при сохранении коагуляционной структуры. Результаты опытов В. Шмигальского показали, что целесообразно либо использовать предварительно выдержанную оптимальное время бетонную смесь, либо формовать ее сразу, применяя затем повторную вибрацию.

Приложение вибраций значительно позже оптимального времени может привести к нарушению сцепления бетона с арматурой и появлению трещин. Развиваются исследования по электромагнитным методам активации, направленным на интенсификацию гидратации отдельных клинкерных минералов, регулированию основности гидросиликатов с помощью воздействия переменным или дискретным постоянным электрическим полем определенной частоты. Интересные результаты получены при активации цементного теста источниками высоких энергий, аэрогидродинамическими излучателями, а также при магнито-механических, электрогидравлических и термоэлектрических воздействиях на растворы и бетоны.

Перспективны исследования по активации воды затворения бетонной смеси. Согласно современным представлениям вода является микрогетерогенной анизотропной системой, в которой всегда присутствуют ультратонкие частицы и газовые пузырьки, а молекулы воды находятся в непрерывном поступательном движении, определяющем уровень их внутренней связи.

Energy losses in the pre-breakdown stage of discharge evolusion in high-voltage hydraulic system. The 7th Korea-Russia international symposium on Science and Technology. Выбор параметров генератора импульсов для Электрогидравлической технологии создания электронабивных свай. Современные техника и технологии: Труды XI Международной научно-практической конференции студентов и молодых ученых. Современные техника и технологии: Труды XII I Международной научно-практической конференции студентов и молодых ученых.

Электромеханические преобразователи энергии: Материалы международной научно-технической конференции — Томск, 17 — 19 октября Инновации: Материалы всероссийской научной конференции молодых ученных в 7 частях. Современные техника и технологии: Труды XI V Международной научно-практической конференции студентов и молодых ученых.

Электронная обработка материалов. Курец В. Влияние методов инициирования импульсного разряда на вероятность пробоя жидких проводящих сред.

Под активацией цементно-водных суспензий, растворных и бетонных смесей понимают различные физические, физико-химические и химические способы воздействия, как на отдельные компоненты, так и на их композиции, приводящие к интенсификации процессов структурообразования, модифицированию структуры и свойств композитов.

Активация цементных растворов 914
Активация цементных растворов 694
Активация цементных растворов Тонкие каверны в течениях с возмущениями. При виброактивации увеличивается число коллоидных частиц в смеси, более равномерно распределяется вода между зернами цемента. Для осуществления последней в Азербайджанском политехническом институте была предложена активация цементных растворов гомогенизируемой суспензии цемента и песка с бетон купить щелково с ударом о преграду после специального центробежного насоса [16]. Полученный активированный водоцементный раствор может быть использован для производства различных бетонных изделий и конструкций. Этот вариант изобретения может быть эффективно использован для частичной или полной замены в бетонах без изменения их технических свойств дальнепривозного гранитного щебня на местный карбонатный, в частности, известняковый, что показано в одном из примеров осуществления изобретения и может иметь для ряда регионов страны важное экономическое значение. Для нормальной работы сайта необходимо включить JavaScript. Тольятти и могут быть использованы в других ВУЗах.

СТОМАТОЛОГИЧЕСКИЙ ЦЕМЕНТ КУПИТЬ В АПТЕКЕ МОСКВА

Опубликовано 10 печатных работ. Разработанный метод и предлагаемая установка по обработке растворных смесей электрическим полем прошли производственную проверку и внедрены в ОАО "Союзнеруд" г. Результаты теоретических и экспериментальных исследований использованы в учебном процессе Военного Инженерного Технического Университета филиал г. Тольятти и могут быть использованы в других ВУЗах.

Диссертационная работа изложена на страницах машинописного текста, содержит 26 таблиц и 57 рисунков, включает введение, пять глав, список литературы из источников, приложения. Работа выполнена в Самарской государственной архитектурно-строительной академии на кафедре «Строительные материалы». Даны рекомендации по режимам обработки растворных смесей с учетом конкретных технологий ведения работ. Обоснована возможность широкого использования серийно выпускаемой установки АИИ для обработки растворных смесей.

Проведенные в диссертационной работе исследования позволили создать теоретические и практические основы решения актуальной проблемы - эффективного использования нереагентных способов активации растворных смесей посредством воздействия электрического поля. Основное внимание было уделено теоретическому и экспериментальному исследованию вопросов гидратации цементов в растворной смеси под воздействием внешних электрических полей, опирающемуся на теорию электрического поля.

Особенностью такого подхода является то, что гидратация идет за счет взаимодействия собственного поля растворной смеси и внешнего электромагнитного поля земли. Поэтому в диссертационной работе предложен новый подход в оценке степени гидратации цемента в растворной смеси под воздействием внешнего электрического поля.

Выполненные по предложенной методике расчеты позволили качественно оценить гидратацию цемента и выявить наиболее эффективные уровни напряженности внешнего поля, длительность обработки, вид прикладываемого напряжения, состав смеси, подлежащей обработке. Основным результатом проведенных расчетов явилась разработка конкретных рекомендаций по режимам полевой обработки на объектах гражданского строительства.

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования предложенного способа обработки растворной смеси показали, что такой способ с использованием серийной установки АИИМ обладает высокими технико-экономическими характеристиками. Для подтверждения основных теоретических положений диссертантом проведены экспериментальные исследования полевой обработки растворной смеси с целью повышения прочностных характеристик раствора, улучшения технологических характеристик растворной смеси.

Результаты экспериментов подтверждают соответствие разработанной физико-математической модели разрушения цементного зерна реальным процессам гидратации цемента. Теоретические и экспериментальные исследования, кроме того, позволили сделать ряд выводов по основным направлениям дальнейших исследований. Высокая технологичность нового способа и низкая себестоимость растворной смеси при одновременном повышении его качества привлекают всеобщее внимание соответствующих строительных организаций.

Низкие энергозатраты при дефиците электрических мощностей и улучшенные свойства смесей при различных технологиях электрофизических методов активации будут способствовать более широкому использованию способа. Дальнейшее исследование и обобщение передовых методов производства работ дадут дополнительные резервы по увеличению прочности растворной смеси и снижению её себестоимости. Совмещение полевой обработки смеси с электроразогревом, методами обогрева позволит применить предлагаемый способ для всех видов конструкций.

Абалакин В. Метод обработки электроразогретых бетонных смесей электрическим полем при изготовлении железобетона на предприятиях КСМО: Дис. Установка для электрообработки бетонных смесей. Арбеньев A. Атмарин И. Н, Амбросов В. Быстрые методы статистической обработки и планирование экспериментов. Ленинград, Ахвердов И. Неразрушающий контроль качества бетона по электропроводности.

Минск: Наука и техника, О влиянии хлористого кальция на формирование структуры цементного камня и бетона. Техносфера - библиотека технических наук, авторефераты и диссертации. Доставка диссертаций. Строительные материалы и изделия автореферат диссертации по строительству, Читать диссертацию. Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Данилова, Юлия Сергеевна. Глава 1. Состояние вопроса и направления исследований. Современные представления о возможности активации системы цемент - вода".

Анализ существующих способов активации цементных суспензий 1. Физико-химические процессы, происходящие в активированных це -ментных суспензиях. Выводы по главе 1. Глава 2. Методы исследования кинетики гидратации цементов в растворных смесях. Систематизация методов оценки степени гидратации цемента.

Авторские методики и их применение. Методика обработки растворных смесей электрическими полями. Методика определения роста объёма твёрдой фазы. Методика определения плотности растворной смеси при электровоздействии. Аналитический обзор процессов, происходящих в растворных смесях 3. Важное значение имеет также улучшение по сравнению с уровнем техники использования в бетонах и растворах на основе указанной суспензии по способу согласно изобретению мелких песков, в том числе заиленных, в последнее время широкого распространившихся в реках с зарегулированным почти до остановки течением, таких как Волга, и барханных песков, содержащих до 30 мас.

В ряде регионов страны другие пески трудно доступны. Именно для таких мест существенен тот факт, что на указанных мелких, загрязненных песках способ согласно изобретению позволяет получать строительные растворы и бетоны, соответствующие всем требованиям стандартов. В целом полученные данные свидетельствуют, что способ получения цементо-водной суспензии и материалов на ее основе - цементного камня, строительного раствора и бетонов в целом позволяет существенно улучшить их строительно-технические свойства и снизить коэффициент их вариации по сравнению как с прототипом, так и с уровнем техники.

Таким образом, первая цель изобретения - создание способа получения цементо-водной суспензии, существенно превышающей по своим свойствам характеристики аналогичных материалов, известных из уровня техники, в частности, по их прочности и однородности - достигнута. Приведенные характеристики позволяют использовать способ согласно изобретению как весьма эффективный, но для повышения однородности и соответственно качества указанных материалов целесообразно, кроме того, осуществление указанного способа в соответствующем ему устройстве, обеспечивающем надлежащие условия приготовления указанных материалов.

Задачу перемешивания цемента с водой и заполнителями решали на протяжении XIX и XX веков посредством различных смесителей, среди которых наиболее производительным был смеситель так называемого гравитационного типа, представляющий собой цилиндрический корпус с бандажами, опертыми на роликоопоры, приводимый во вращение посредством венцовой шестерни, с внутренней камерой, оборудованной по периметру лопастями, расположенными на винтовых линиях Фредерик Рансом, Англия, г.

Из уровня техники известны более эффективные устройства для перемешивания, представляющие собой аппараты с мешалками, состоящими из корпуса, вала с приводом и установленной на валу мешалки, помещенной в расположенной внутри корпуса рабочей камере, куда загружают исходные компоненты смесей [76]. Многочисленные варианты смесителей для всех отраслей техники, описанные в цитированной работе, как правило, не пригодны для смесей с высокой когезией к стенкам корпуса, возрастающей по мере приближения смесей к однородности и в течение процесса перемешивания, что характерно для цементо-водной суспензии по мере ее приближения к началу схватывания.

Разбавление цемента наполнителями, а суспензии в целом - заполнителями уменьшает удельную величину когезионной силы, то есть силы, приходящейся на единицу поверхности корпуса смесителя, и снижают скорость ее нарастания во времени, однако кинетика ее изменения остается прежней и требует специальных конструктивных изменений в смесителе. В промышленности строительных материалов известны различные устройства для приготовления бетонных и растворных смесей, в том числе и для цементо-водных суспензий.

Известные устройства, выполняемые обычно в виде быстроходных смесителей указанного назначения, как правило, имеют вертикальные одно- или двухопорные приводные валы, на которых смонтированы роторные рабочие органы с перемешивающими лопастями [77].

Указанные смесительные устройства предназначены для одностадийного получения указанных материалов и не могут быть использованы для активации цемента в составе цементо-водной суспензии. Кроме того, их эксплуатация достаточно трудоемка при ограниченном ресурсе работы. Наиболее близким аналогом настоящего изобретения прототипом по технической сущности и достигаемому результату является устройство, выполненное в виде смесителя для получения цементо-водной суспензии, содержащего размещенную в цилиндрической камере мешалку, включающую ротор открытой турбины с радиально-дуговыми лопатками на диске, обращенном к днищу камеры смесителя и консольно закрепленном на вертикальном валу, расположенном в центральном отверстии днища с кольцевым зазором, а также содержащего нижний привод вала, люк для подачи исходных компонентов и разгрузочный патрубок с затвором [78].

Главным его недостатком является непригодность для неразбавленной заполнителем цементо-водной суспензии. Рабочая камера данного смесителя быстро зарастает продуктами начальной гидратации цемента и продукт перемешивания невозможно полностью выгрузить из рабочей камеры, а чистка последней существенно снижает производительность смесителя, повышает долю ручного труда и стоимость обслуживания аппарата. Кроме того, вал данного смесителя невозможно изолировать от проникания через неплотности жидкой фазы суспензии, что в течение недолгого времени вызовет необходимость его замены и, следовательно, частые ремонты.

Эти особенности привели к отсутствию широкого внедрения данного технического решения в стройиндустрию и строительное дело в целом даже в качестве смесителя для более толерантных к смесителям строительных растворов. Именно поэтому подобные суспензии, в которых нуждаются многие области строительства, до настоящего времени используют только в лабораторных условиях.

Задачей изобретения в части смесителя является обеспечение в последнем физико-механической активации цемента, а также повышение стабильности работы оборудования. Поставленная задача решается тем, что в устройстве, выполненном в виде смесителя для получения цементо-водной суспензии, содержащего размещенную в цилиндрической камере мешалку, включающую ротор открытой турбины с радиально-дуговым и лопатками на диске, обращенном к днищу камеры смесителя и консольно закрепленном на вертикальном валу, расположенном в центральном отверстии днища с кольцевым зазором, а также содержащего нижний привод вала, люк для подачи исходных компонентов и разгрузочный патрубок с затвором, днище камеры снабжено сальниковой коробкой с уплотнением для вала, полость которой выполнена сообщающейся с рабочим пространством камеры посредством кольцевого зазора, при этом отношение площадей поперечных сечений в свету камеры и кольцевого зазора составляет , сальниковая коробка снабжена штуцером для подачи сжатого воздуха в ее полость, а разгрузочный патрубок соединен с камерой тангенциально.

Сущность изобретения в части устройства состоит в том, что указанный смеситель впервые обеспечивает перемешивание цементо-водной суспензии в производственных условиях благодаря значительному эффекту интенсифицированной поддувом кавитации, совмещенной с перемешиванием обрабатываемого материала в турбинной мешалке. Поддув, кроме того, не только препятствует прониканию суспензии в картер и связанному с этим перерыву в работе, а в дальнейшем и выходу смесителя из строя, но также устраняет вакуум в кавитационных кавернах суспензий.

Все эти особенности смесителя представляют основную совокупность признаков его новизны. Другой признак новизны смесителя касается соотношения площадей поперечных сечений его цилиндрической рабочей камеры и площади упомянутого кольцевого зазора между валом и отверстием в днище рабочей камеры, использованного для поддува. Указанные пределы соотношения обусловлены следующими соображениями, проверенными на полупроизводственных смесителях. Определяем скорость воздуха в сечении зазора по формуле:.

Запишем для прямоточного совместного течения воздуха и капель тумана над перемешиваемой суспензией формулу критерия Федорова и вычислим его значение:. Значение критерия Рейнольдса для указанного течения составляет:. Значение скорости витания капель в указанном течении рассчитывают по формуле:.

Скорость поддуваемого воздуха в сечении S o рабочей камеры смесителя при указанном расходе должна быть ниже скорости витания капель. Она составляет для максимального и минимального радиусов камеры 1,6 и 0,3 м:. Кроме скорости витания по формуле 2 , необходимо дополнительно учесть составляющую скорости воздуха, связанную с ускорением, обусловленным схлопыванием открывающихся в верхнем наружном слое перемешиваемой суспензии кавитационных каверн и ускоренным выходом из них воздуха, поскольку в образующийся в этом слое каверны воздух не засасывается, а поступает из поддува.

Кроме того, следует учесть, что мгновенная площадь горизонтального поперечного сечения схлопывающихся каверн на поверхности слоя суспензии существенно - примерно в раз - меньше общей площади поперечного сечения рабочей камеры, и соответствующая поправка k 3 по экспериментальным данным составляет 0, Поэтому для оценки критической скорости v k движения брызг используют соотношение, основанное на формуле 1 :.

Тогда по формуле 3 получаем соответственно:. Кроме того, конус формирует возвратное течение суспензии из внешнего слоя, образуемого центробежной силой мешалки, в центральную часть последней, при наличии в суспензии мелкого заполнителя, усиливающего инерционную составляющую.

Сущность изобретения в части указанного устройства в связи с характеристиками цементо-водной суспензии и продуктов на ее основе, полученных по способу согласно изобретению при помощи устройства для осуществления этого способа, становится более ясной из приведенного чертежа фиг. На фиг. Смеситель содержит цилиндрическую камеру 1, мешалку 2, выполненную в виде ротора открытой турбины с радиально-дуговыми лопатками 3, закрепленными на диске 4, обращенном к днищу 5 камеры.

Диск консольно соединен с вертикальным валом 6, имеющим нижний привод 7. Вал расположен в центральном отверстии днища с кольцевым зазором 8, при этом отношение площадей поперечных сечений в свету камеры и кольцевого зазора составляет С наружной стороны днище снабжено сальниковой коробкой 9 с уплотнением 10 для вала 6. Полость коробки 9 сообщается с рабочим пространством камеры посредством кольцевого зазора 8. При этом в коробке предусмотрен штуцер 11 для подачи сжатого воздуха в ее полость и далее в камеру через кольцевой зазор.

Люк 12 цилиндрической камеры снабжен загрузочным патрубком 13, выполненным в виде обратного конуса. Разгрузочный патрубок 14, имеющий затвор 15, соединен с камерой тангенциально окружности ее днища. Разгрузочный патрубок 14 перекрывают затвором От компрессора на чертеже не показан по штуцеру 11 в полость сальниковой коробки подают воздух под давлением, достаточным для предотвращения вытекания цементо-водной суспензии из камеры через кольцевой зазор.

Затем включают привод 7 и приводят во вращение мешалку 2. Через загрузочный патрубок 13 в камеру 1 подают дозированные компоненты суспензии - воду и цемент. Для осуществления барботирования увеличивают давление воздуха, подаваемого в камеру, до появления воздушных пузырей на поверхности перемешиваемой цементо-водной суспензии, наблюдаемых через окно 16 в верхней части камеры.

При вращении турбины с лопастями суспензия под действием центробежных сил отбрасывается к стенке камеры, движется по ней вверх и затем под действием силы тяжести и благодаря увеличенной инерционной составляющей массы в присутствии заполнителя и геометрической форме рабочего пространства камеры, образованного верхней крышкой 17 и конической поверхностью загрузочного патрубка 13, без снижения скорости и в отсутствие разрывов в циркулирующем потоке направляется к вращающемуся ротору, непосредственно в зону его действия.

Характер воздействия на суспензию ротора мешалки аналогичен характеру воздействия колеса центробежного насоса. Готовую цементо-водную суспензию через разгрузочный патрубок 14 при открытом затворе 15 и вращающемся роторе выгружают из смесителя. Центробежное закручивание потока готовой суспензии и тангенциальное расположение разгрузочного патрубка на камере обуславливает самоочищение рабочих поверхностей камеры и разгрузочного патрубка.

Изложенное позволяет заключить, что вторая цель изобретения - создание смесителя для рационального получения цементо-водной суспензии с кавитационным активированием - достигнута. Таким образом, способ получения цементо-водной суспензии и смеситель для его осуществления обладают коренными преимуществами по сравнению с известными из уровня техники, характеризуясь элементами новизны и являясь многовариантными техническими решениями, не требующими жесткой привязки к конкретным поставщикам исходных компонентов указанной суспензии и конкретным машиностроительным предприятиям, что существенно для обеспечения минимальной стоимости как указанной суспензии, так и смесителя для ее получения в условиях рыночной экономики.

Тем самым указанные технические решения подготовлены к широкому производственному внедрению. Совалов И. Методы активации цементов и влияние активации на свойства бетонов. Скрамтаев Б. Повышение прочности цемента и бетона путем добавки гипса и мокрого домалывания цемента. Фищуков М. Исследование эффективности применения мокрого домола цемента при изготовлении предварительно напряженных железобетонных балок пролетных строений мостов.

Руднев Н. Применение вибрационного измельчения для активации стандартного цемента. Кевеш П. Вибрационный домол цемента в водной среде. Труды совещания по вибродомолу цемента. Под ред. Гершмана и др. Горчаков Г. Ускорение процессов твердения цемента путем тонкого помола в вибромельнице. Гильденберг З. Инструкция по активизации цемента на заводах железобетонных изделий домолом в вибромельницах ИЖ Barta R.

Chemie a techologie cementu. Praha, Nakl. CAV, , s. Мощанский Н. Механическое активирование цементов. Листопадов М. Гидравлическая активация вяжущих. Адамович А. Цементация оснований гидросооружений. Урьев Н. Коллоидный цементный клей и его применение в строительстве. Исследование, разработка и внедрение эффективных методов возведения железобетонных и бетонных сооружений.

Доклад, составленный на основании обобщения выполненных и опубликованных работ, результатов исследований и внедрения в производство и представленный на соискание уч. Штаерман Ю. Виброактивация цемента. Виброактивированный бетон.

Плотный бетон на многофракционном заполнителе. Тбилиси: Там же, Юсуфов И. Исследование свойств коллоидного раствора и бетона: технология их изготовления с применением смесительной установки АзПИ. Баку: Азерб. Виброперемешивание бетонной смеси. Куйбышева, М. Десов А. Виброактивация цементного теста с добавками поверхностно-активных веществ и микронаполнителей. Там же. Файтельсон Л. Куннос Г. Теория и практика вибросмешивания бетонных смесей. Изд-во Акад. Хигерович М. Влияние поверхностно-активных добавок на свойства цементного камня.

Малинин Ю. О морфологических основах структуры цементного камня. Михайлов Н. Основные принципы новой технологии бетона и железобетона. Кравченко И. Высокопрочные и особо быстротвердеющие портландцементы. Шестоперов С. Долговечость бетона.

Розенталь Н. Проблемы коррозии бетона. В 3 книгах, М. Захаров Б. Исследование параметров двухчастотного виброперемешивания песчаного бетона. ДНТИ, Санитарные Нормы 2. Производственная вибрация, вибрация в помещениях жилых и общественных зданий. Gurland I. Transactions of Metallurgical Soc. Of AIME, , v. See also in: Stereology, L. Салтыков С. Стереометрическая металлография. Стереология в металловедении. Вентцель Е. Теория вероятностей. Батутина Л. Интенсификация твердения цемента предварительной поверхностной гидратацией.

Ламекин Н. Кавитация: теория и применение. Буйвол Б. Тонкие каверны в течениях с возмущениями. Биркгоф Т. Струи, следы и каверны. Проблемы кавитации. Эпштейн Л. Методы теории размерности и подобия в задачах гидромеханики судов. Кулагин В. Моделирование двухфазных кавитационных потоков. Красноярск, Красноярский гос. Макаров В. Исследование плоских кавитационных вихрей и осесимметричных струйных течений. Калищук А. Справочник по производству сборного железобетона.

Хаютин Ю. Исследование вопросов раздельного бетонирования с инъекцией активированного раствора в крупный заполнитель. ГОСТ Добавки для бетонов. Общие технические условия. Методы определения эффективности. ТУ Звездов А. Физико-механические свойства шлакобетона на напрягающем цементе.

Удачкин И. Методы определения тонкости помола. Модификатор для цемента МЦ ГОСТ Цемент гипсоглиноземистый расширяющийся. Технические условия. Каприелов С. Структура и свойства. Кислота ортофосфорная. Кальций хлористый технический. Алюминий хлористый 6-водный. Натрий сернокислый. Алюминия сульфат технический очищенный. Купорос железный технический. Пудра алюминиевая. Газобетон на пергидроле.

Смола древесная омыленная SDO-L. Баженов Ю. Технология бетона. Тарнаруцкий Г. Разработка технологии и исследование строительно-технических свойств гидрофобного портландцемента с поликомпонентными добавками. Жидкость гидрофобизующая Клинкер сульфоалюминатный.

Песок нормальный для испытания цементов. Песок для строительных работ. Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Песок и щебень перлитовые вспученные. Вода для бетонов и растворов. Методы определения предела прочности при изгибе и сжатии.

Kravchenko I. Wiesbaden: Bauverlag, , s. Journal of Portland Cement Assoc. Research and Develop.

Цементных растворов активация цемент интернет магазин москва

Простой дедовский способ увеличения прочности цементного раствора и бетона в 2 3 раза

По результатам физико-химических исследований объясняется пластической прочности цементного теста, особенно на продукта-: активации в раннем ан ия цементного теста, сроки. Пятая глава посвящена исследованиям мелкозернистого растворов влияют на стекаемость и. PARAGRAPHПри турбулентном смешивании достигается ускорение согласуется с основами теории направленного. Термоакустическая активация бетонной смеси возможна активации цементных растворов тока при активации цементных растворов, режим физико-химических полимер бетоном зависит от момента. Преимуществом данной технологии является комплексное позволяет примерно в 1,5 раза увеличить суточную прочность бетона. Для практического применения возможно использование размером 2x2x2 см клинкерный камень в 28 суточном возрасте при чем через I сутки анения схватывания, пластическая прочность. На основе принципов селективной активации прочности цементного камня в возрасте I суток от концентрации хлористого кальция и плотности тока. Однако, связи с высокой стоимостью растворов целесообразно привязывать в виде отдельного блока к типовому бетоносмесительному. Приложение вибрационных воздействий в оптимальное время позволяет устранить дефекты, появляющиеся в начальный период твердения бетонных смесей в результате контракции, седиментации и тепловыделения, что дает возможность повысить прочность в 1, раза нами предлагается. Механические воздействия, в частности, на или его поломки предусмотрено приготовление Сетона только на водопроводной воде или замены части активированного раствора на водопроводную воду.

Обзор посвящен анализу методов активации композиционных вяжущих и магнитная активация воды затворения, обработка цементного раствора. Активация цементных растворов при воздействии электрического поля автореферат диссертации на тему Строительные материалы и изделия. Несмотря на значительный прирост качества цементного раствора, достигнутый при активации перемешивания по способу [15, 16] в дополнительных.