проектирование бетона

Бетон в Москве

Поставкой бетонных смесей и раствора в Энгельсе занимается множество компаний. Бетон является одним из основных ресурсов используемых на стройке. Расценки на бетон в городе довольно не большие. Например М под стяжки полов стоит в среднем рублей за куб. Узнать все марки бетона и где они используются можно по ссылке Марки бетона и другие параметры. Все цены на бетон по маркам можно посмотреть по ссылке Цены на бетон по РФ.

Проектирование бетона как купить бетон во владимире

Проектирование бетона

Сущность проектирования состава, бетона заключается в выборе исходных материалов, установления рационального соотношения между ними, определении водоцементного отношения, обеспечивающего при минимальном расходе цемента необходимую удобоукладываемоеть смеси и заданную прочность марку бетона. Кроме того, полученный состав должен обеспечить возможность получения бетона высокой плотности , а иногда придания бетону необходимой морозостойкости , стойкости к агрессивным средам и некоторых других специальных свойств.

Принимая массу цемента за единицу, состав бетонной смеси в общем виде выражается. Состав бетона выражают также расходом всех составляющих материалов в килограммах на 1 м3 уложенной и уплотненной бетонной смеси. Различают номинальный и полевой составы. Технологические характеристики назначаются по данным проекта организации работ в зависимости от условий приготовления, транспортирования, укладки, густоты армирования конструкции.

К важнейшим из этих условий относится длительность транспортирования смеси, температура воздуха в период производства работ, условия и средства виброуплотнения. Классификация бетонной смеси по удобоукладываемости дана в таблице 6.

Исходные материалы должны отвечать требованиям действующих норм и стандартов. Подбор состава бетона осуществляется расчетно-экспериментальным методом. В основе метода лежит уравнение абсолютных объемов, составленное исходя из следующего предположения: бетон сразу после укладки и уплотнения находится в абсолютно плотном состоянии, и его объем складывается из суммы абсолютных объемов составляющих:.

Высококачественные: щебень из плотных горных пород высокой прочности, песок оптимальной крупности, портландцемент высокой активности, заполнители чистые и фракционированные. Рядовые: заполнители среднего качества, в том числе гравий, портландцемент средней активности.

Пониженного качества: крупные заполнители низкой прочности, мелкие пески, цементы низкой активности. Для заданной подвижности бетонной смеси определяют ориентировочную водопотребность В бетонной смеси по табл. Расход цемента сравнивают с минимально допустимым. Если расход цемента ниже допустимого, необходимо довести его до нормы или ввести тонкомолотую добавку. Минимальный расход цемента для получения нерасслаивающейся плотной бетонной смеси.

Содержание крупного и мелкого заполнителя определяют из уравнения абсолютных объемов. Для определения П и К составляется система из двух уравнений. Первое уравнение — уравнение абсолютных объемов; второе уравнение выражает следующее условие: цементно-песчаный раствор должен заполнить все пустоты между крупным заполнителем с некоторой раздвижкой зерен.

Решая совместно эти уравнения, определяют расход крупного заполнителя и песка на 1 м 3 бетона:. Расход материалов на 1м 3 бетона для составов. Способы определения состава бетона различных видов. Баженов Ю.

ЗАБУТОВКА ТРУБЫ БЕТОНОМ

Кроме того, полученный состав должен обеспечить возможность получения бетона высокой плотности , а иногда придания бетону необходимой морозостойкости , стойкости к агрессивным средам и некоторых других специальных свойств. Принимая массу цемента за единицу, состав бетонной смеси в общем виде выражается.

Состав бетона выражают также расходом всех составляющих материалов в килограммах на 1 м3 уложенной и уплотненной бетонной смеси. Различают номинальный и полевой составы. Номинальный состав бетона определяют в лабораторных условиях на сухих заполнителях. Состав бетона — это количественное соотношение между всеми компонентами бетонной смеси — цементом, водой, добавками, заполнителями. Он должен обеспечивать в конкретных условиях приготовления, транспортирования и укладки получение заданных проектом характеристик бетонной смеси и бетона при минимальном расходе цемента.

Проектирование состава бетона включает назначение нормативных характеристик бетона, выбор исходных материалов для приготовления бетона, определение технологических характеристик бетонной смеси, подбор бетона по заданным нормативным и технологическим характеристикам. Технологические характеристики назначаются по данным проекта организации работ в зависимости от условий приготовления, транспортирования, укладки, густоты армирования конструкции.

К важнейшим из этих условий относится длительность транспортирования смеси, температура воздуха в период производства работ, условия и средства виброуплотнения. Классификация бетонной смеси по удобоукладываемости дана в таблице 6. Исходные материалы должны отвечать требованиям действующих норм и стандартов. Подбор состава бетона осуществляется расчетно-экспериментальным методом.

В основе метода лежит уравнение абсолютных объемов, составленное исходя из следующего предположения: бетон сразу после укладки и уплотнения находится в абсолютно плотном состоянии, и его объем складывается из суммы абсолютных объемов составляющих:.

Высококачественные: щебень из плотных горных пород высокой прочности, песок оптимальной крупности, портландцемент высокой активности, заполнители чистые и фракционированные. Рядовые: заполнители среднего качества, в том числе гравий, портландцемент средней активности.

Пониженного качества: крупные заполнители низкой прочности, мелкие пески, цементы низкой активности. Для заданной подвижности бетонной смеси определяют ориентировочную водопотребность В бетонной смеси по табл. Расход цемента сравнивают с минимально допустимым. Если расход цемента ниже допустимого, необходимо довести его до нормы или ввести тонкомолотую добавку.

Минимальный расход цемента для получения нерасслаивающейся плотной бетонной смеси. Содержание крупного и мелкого заполнителя определяют из уравнения абсолютных объемов. Для определения П и К составляется система из двух уравнений. Первое уравнение — уравнение абсолютных объемов; второе уравнение выражает следующее условие: цементно-песчаный раствор должен заполнить все пустоты между крупным заполнителем с некоторой раздвижкой зерен.

Решая совместно эти уравнения, определяют расход крупного заполнителя и песка на 1 м 3 бетона:.

Есть затирочная машина по бетону вертолет купить оказались

Руководство предназначено для инженеров-проектировщиков, а также для студентов строительных вузов. Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы. Приложение 1. Значения v и А для расчета прочности изгибаемых элементов Приложение 2.

Сортамент и условные обозначения арматуры. Вы здесь Главная » Конструкции зданий и сооружений » Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения. Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений ЦНИИПромзданий Госстроя СССР.

Предисловие Основные буквенные обозначения 1. Общие указания Основные положения Основные расчетные требования 2. Если один из этих моментов например, M у. Пример 9. Из рис. По формуле 37 определяем площадь сжатой зоны бетона.

Площадь наиболее сжатого свеса полки и статические моменты этой площади относительно осей x и y соответственно равны:. К примеру 9. Определяем по формуле 38 высоту сжатой зоны x по наиболее сжатой стороне сечения:. Проверим условие 40 :. Следовательно, расчет продолжаем по формулам косого изгиба.

Проверяем условие 41 для наименее растянутого стержня. Поскольку все стержни одинакового диаметра, новые значения F б , b 0 и h 0 будут равны:. Аналогично определяем значения S св. Значение x определяем по формуле 39 :. Проверяем прочность сечения из условия 35 :. Пример Составляющие изгибающего момента в плоскости оси x и оси y равны:. Определим необходимое количество арматуры согласно п.

Принимая значения b 0 , h 0 , S св. Так как m х больше нуля, расчет продолжаем как для таврового сечения. По графику на рис. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться: на действие поперечной силы см. При расчете элементов на действие поперечной силы должно соблюдаться условие. При переменной ширине b по высоте элемента в расчет [в формулу 46 и последующие] вводится ширина элемента на уровне середины высоты сечения без учета полок.

Расчет на действие поперечной силы, согласно указаниям пп. При соблюдении условия 47 поперечная арматура определяется конструктивными требованиями см. В тексте настоящего Руководства под поперечной арматурой имеются в виду хомуты и отогнутые стержни. Термин «хомуты» включает поперечные стержни сварных каркасов и хомуты вязаных каркасов, выполненные в соответствии с указаниями пп. Расчет элементов постоянного сечения с поперечной арматурой рис.

Q б - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклоняем сечении. Величина Q б определяется по формуле. Схема усилий, действующих в наклонном сечении изгибаемого элемента с поперечной арматурой, при расчете по поперечной силе. Оп ределение расчетного значения поперечной силы.

Для хомутов, устанавливаемых по расчету, в элементе с поперечной нагрузкой в пределах его пролета должно удовлетворяться условие. При этом, если выполняются указания пп. Расстояния между хомутами u , между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, u 1 , а также между концом предыдущего и началом последующего отгиба u 2 рис.

Кроме того, поперечное армирование элемента независимо от результатов расчета должно удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в пп. В элементах, рассчитываемых только на фиксированные нагрузки, в том числе на сплошные распределенные нагрузки например, гидростатическое давление , расчетную поперечную силу Q следует определять с учетом разгружающего влияния нагрузки, приложенной к элементу в пределах длины проекции наклонного сечения, если эта нагрузка приложена по грани элемента и действует в его сторону например, в горизонтальном элементе - нагрузка, действующая сверху вниз и приложенная к верхней грани.

Проверка прочности по поперечной силе производится для невыгоднейших сечений, начинающихся у опоры и в местах изменения интенсивности хомутов рис. При этом длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения определяется по формуле. Определение требуемой интенсивности хомутов производится из формулы. Места расположения невыгоднейших наклонных сечений при расчете по поперечной силе и определение места изменения интенсивности хомутов. При действии фиксированной сосредоточенной силы P i , приложенной к верхней грани элемента в пределах невыгоднейшего наклонного сечения с длиной проекции c 0 см.

При изменении интенсивности хомутов по длине элемента с q х1 на q х2 например, увеличением шага хомутов участок с интенсивностью q х1 принимается до сечения, в котором поперечная сила Q становится равной усилию Q х. При наличии равномерно распределенной нагрузки длина участка с интенсивностью q х1 принимается не менее. Если интенсивность хомутов q х2 не удовлетворяет условию 50 п.

В этом случае значение l 1 определяется по формуле 58 с заменой Q х. Длина участка с интенсивностью q х1 должна также приниматься не менее. Кроме того, следует учитывать конструктивные требования п. Проверка прочности по поперечной силе производился для невыгоднейших наклонных сечений, начинающихся у опоры и у начала отогнутых стержней рис. F о - площадь сечения отогнутых стержней в ближайшей за началом рассматриваемого наклонного сечения плоскости отгиба;.

При наличии фиксированных сосредоточенных или равномерно распределенных нагрузок допускается учитывать указания п. Места расположения невыгоднейших наклонных сечений при расчете по поперечной силе для элементов с отогнутыми стержнями. Необходимое сечение отогнутых стержней, расположенных в одной плоскости, определяется из условия. При этом поперечная сила Q принимается:. Начало наиболее удаленного от опоры отгиба должно располагаться не ближе к опоре, чем то сечение, в котором поперечная сила Q становится больше усилия, воспринимаемого бетоном и хомутами Q х.

Кроме того, расположение отгибов должно удовлетворять требованиям п. При действии фиксированных сосредоточенных сил проверка условия 48 производится для наклонных сечений, начинающихся в растянутой зоне у опоры и у начала отгибов и заканчивающихся в сжатой зоне в конце отгибов каждой плоскости, а также в местах приложения сосредоточенных сил рис.

При расчете плиты на действие равномерно распределенной нагрузки p условие 48 можно заменить условием. Значение p 1 принимается согласно указаниям п. Расположение невыгоднейших наклонных сечений в плитах с поперечной арматурой только в виде отогнутых стержней. При отсутствии хомутов начало наиболее удаленного от опоры отгиба должно располагаться не ближе к опоре, чем то сечение, начиная с которого наклонные сечения будут удовлетворять условиям п. Расчет изгибаемых элементов постоянного сечения без поперечной арматуры см.

Q - поперечная сила в конце рассматриваемого наклонного сечения. В условиях 64 и 65 :. При проверке условия 65 в общем случае задаются рядом значений c , равных или меньших 2 h 0. При действии фиксированных сосредоточенных сил проверка условия 65 производится для наклонных сечений, направленных к точкам приложения сосредоточенных сил рис. При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки p условие 65 можно заменить условием.

Q макс - поперечная сила в начале рассматриваемого наклонного сечения. Расположение невыгоднейших наклонных сечений в элементах без поперечной арматуры. При действии фиксированной и сплошной нагрузки с линейно-убывающей от опоры интенсивностью также можно вместо условия 65 использовать условие 66 , принимая за значение p 1 среднюю нагрузку на приопорном участке длиной 2 h 0 , но не более четверти пролета балки или половины вылета консоли. Если оплошная нагрузка линейно возрастает от опоры, начиная с нулевой интенсивности, то прочность проверяется из условия.

Расчет элементов без поперечной арматуры с переменной высотой сечения следует производить из условия 64 , принимая значение h 0 в опорном сечении, и из условия 65 , принимая среднее значение h 0 в пределах наклонного сечения. Для сплошных плит с высотой сечения, увеличивающейся с увеличением поперечной силы, при действии сплошной фиксированной равномерно распределенной нагрузки p условие 65 можно заменить условием. При линейно-убывающей от опоры сплошной нагрузке также можно использовать условие 68 , принимая за значение p среднюю нагрузку на при опорном участке длиной.

Расчет по поперечной силе элементов прямоугольного сечения, подвергающихся косому изгибу, производится из условия. Отогнутые стержни при расчете на поперечную силу при косом изгибе не учитываются. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента рис. Высота сжатой зоны наклонного сечения, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента согласно указаниям пп.

Схема усилий, действующих в наклонном сечении, при расчете по изгибающему моменту. N б - равнодействующая усилий в сжатой зоне. Поперечная арматура, учитываемая при определении длины зоны анкеровки. Проверка на действие изгибающего момента не производится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных от образования нормальных трещин, то есть там, где момент M от внешней нагрузки, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равен моменту трещинообразования M т , определяемому по формуле п.

Если наклонное сечение пересекает в пределах зоны анкеровки продольную растянутую арматуру, не имеющую анкеров, то при расчете этого сечения по изгибающему моменту расчетное сопротивление продольной арматуры снижается путем умножения его на коэффициент условий работы m а3 , равный. Q - опорная реакция; F оп - площадь опирания элемента и принимаемое не более 0,5 R пр ;. Наиболее невыгодное наклонное сечение пересекает продольную растянутую арматуру в нормальном сечении, в котором внешний момент равен моменту трещинообразования M т см.

P i и p - сосредоточенная и равномерно распределенная нагрузки, приложенные к верхней грани элемента в пределах наклонного сечения;. Если значение c , определенное с учетом сосредоточенной силы P i , оказывается меньше расстояния до этой силы P i , а определенное без учета силы P i - больше этого расстояния, то за значение c следует принимать расстояние до силы P i.

При расчете консолей и опорных участков неразрезных балок нагрузки P i и p не учитываются в формуле В этом случае значение c принимается не более расстояния от опоры до начала наклонного сечения в растянутой зоне. При известных значениях c и q х при отсутствии отгибов условие 70 п.

Если в пределах длины c хомуты изменяют свою интенсивность, то при отсутствии отгибов формула 73 и условие 74 приобретают вид:. Проверку наклонных сечений по изгибающему моменту согласно пп. Изменение интенсивности хомутов в пределах длины проекции наклонного сечения c.

Обрыв растянутых стержней в пролете. В остальных случаях расчет наклонных сечений по изгибающему моменту обязателен. При этом, если условие 70 не удовлетворяется при поперечной арматуре, установленной исходя из расчета прочности по поперечной силе или из расчета по раскрытию наклонных трещин, рекомендуется в первую очередь принимать меры по усилению анкеровки продольной арматуры или усиливать поперечное армирование у начала наклонного сечения в растянутой зоне.

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента в элементах постоянной высоты продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва то есть за нормальное сечение, в котором эти стержни перестают требоваться по расчету рис.

Кроме того, должны быть учтены требования п. Для элементов без хомутов, нагруженных равномерно распределенной сплошной нагрузкой, значение w принимается равным h 0. Для элементов с резко меняющейся высотой сечения, например для балок или консолей, имеющих подрезки, производится расчет по поперечной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консоли, образованной подрезкой рис.

Невыгоднейшие наклонные сечения в элементе с подрезкой. Для элементов с подрезками должен производиться расчет на действие изгибающего момента в наклонном сечении, проходящем через входящий угол подрезки рис. При этом продольная арматура в короткой консоли, образованной подрезкой, должна быть заведена за конец подрезки на длину не менее длины l ан см. F о - площадь сечения отгибов, проходящих через входящий угол подрезки;.

F х1 - площадь сечения дополнительных хомутов, проходящих у конца подрезки и не учитываемых при определении интенсивности хомутов у подрезки;. Хомуты и отгибы, установленные у конца подрезки, должны удовлетворять условию. При выполнении условия 77 расчет на изгиб наклонного сечения, проходящего через входящий угол подрезки, допускается производить из условия. Расчетное сопротивление продольной арматуры в короткой консоли, образованной подрезкой, определяется с учетом указаний п.

Расчет наклонных сечений на действие поперечной силы. Требуется проверить прочность наклонных сечений балки по поперечной силе. Проверяем условие 46 , п. Кроме того, должны соблюдаться требования п. Прочность наклонного сечения проверяем из условия 52 , п.

Согласно формуле 53 :. Требуется определить диаметр и шаг хомутов у опоры, а также выяснить, на каком расстоянии от опоры и как может быть увеличен их шаг. Проверяем требование п. Согласно п. Максимально допустимый шаг хомутов у опоры согласно формуле 51 равен. По формуле 56 определим требуемую интенсивность хомутов приопорного участка:.

Так как условие 50 не удовлетворяется, принимаем. Интенсивность хомутов в пролете определим по формуле 54 :. Требуется определить диаметр хомутов, их число в сечении, шаг у опоры и выяснить, на каком расстоянии и как может быть увеличен их шаг. Проверяем условие 46 п. Этой интенсивности соответствует невыгоднейшее наклонное сечение с длиной проекции равной. По формуле Из условия Так как этот шаг удовлетворяет требованиям п.

Определяем значение q х2 :. К примеру расчета Требуется определить шаг и диаметр хомутов. Необходимую интенсивность хомутов найдем по формуле 56 с учетом разгружающего влияния сплошной равномерно распределенной нагрузки см. Суммарная сплошная равномерно распределенная нагрузка с учетом нагрузки от собственного веса балки равна:.

Площадь сечения хомутов в одном нормальном к оси балки сечении равна. Дано: эпюра расчетных поперечных сил для балки - по рис. Требуется определить площадь сечения и расположение отгибов из расчета их на прочность по поперечной силе. Определяем предельную поперечную силу Q х.

Для этого по формуле 54 найдем усилие в хомутах на единицу длины элемента. Расстояние от опоры до верхнего конца первого отгиба принимаем равным 5 см см. Тогда поперечная сила в сечении, проходящем через нижний конец первого отгиба, равна см. Требуемую площадь сечения отогнутой арматуры во второй от оси опоры плоскости отгибов найдем по формуле. Принимаем это расстояние равным 34 см. Тогда поперечная сила в сечении, проходящем через нижний конец второго отгиба, равна см.

Требуется проверить прочность плиты на действие поперечной силы. Проверяем условие 47 п. Следовательно, расчет прочности необходим. Прочность проверяем согласно п. Проверим условие Требуется проверить прочность панели по поперечной силе. Поперечная сила в заделке равна. Проверяем прочность из условий 64 и 68 п.

Определим среднюю нагрузку p на приопорном участке длиной. Определим значение Q б. Принимаем Q б. Так как Q б. Расчет наклонных сечений на действие изгибающего момента. Требуется проверить прочность наклонного сечения по изгибающему моменту. Поперечная сила на опоре опорная реакция равна. Проверим конструктивное требование п. Так как условие 47 не выполняется и арматура не имеет анкеров, согласно п. Определяем длину зоны анкеровки, согласно п. Определяем расположение начала невыгоднейшего наклонного сечения, то есть расположение нормального сечения, в котором.

Коэффициент условий работы продольной арматуры при этом равен. Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле Для этого вычисляем:. Проверяем прочность из условия 74 :. Требуется определить расстояние от опоры до места обрыва первого стержня верхней арматуры у левой опоры. Определяем предельный изгибающий момент, растягивающий опорную арматуру без учета обрываемого стержня, из условия 19 , п.

По эпюре моментов определяем расстояние x от опоры до места теоретического обрыва первого стержня из уравнения. Определяем величину q х w :. По формуле 75 вычисляем длину w , на которую надо завести обрываемый стержень за точку теоретического обрыва:. Определяем необходимое расстояние l ан от места обрыва стержня до вертикального сечения, в котором он используется полностью, по табл. Дано: примыкание сборной железобетонной второстепенной балки перекрытия к ригелю осуществляется при помощи подрезки как показано на рис.

Требуется проверить прочность наклонных сечений подрезки на действие поперечной силы и изгибающего момента. Для этого по формуле 54 найдем усилие в хомутах на единицу длины элемента:. Поскольку Q х. Проверяем прочность наклонного сечения, проходящего через входящий угол подрезки, на действие изгибающего момента. Предварительно проверим достаточность специальных хомутов и отгибов, установленных у конца подрезки, из условия 77 :.

Так как условие 77 выполняется, прочность наклонного сечения проверяется из условия Для этого вычисляем q х w. Изгибающий момент в сечении у конца подрезки равен. Определим необходимую длину заведения продольной растянутой арматуры за конец подрезки по формуле 76 :. Определяем длину l 1 , на которой устанавливаются хомуты согласно п. При расчете по прочности железобетонных элементов на воздействие продольной сжимающей силы N должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет e 0 сл обусловленный не учтенными в расчете факторами, в том числе неоднородностью свойств бетона по сечению элемента.

Для элементов статически неопределимых конструкций в том числе для колонн каркасных зданий величина эксцентрицитета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения e 0 принимается равной эксцентрицитету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее e 0 сл. В элементах статически определимых конструкций например, фахверковые стойки, стойки ЛЭП эксцентрицитет e 0 находится как сумма эксцентрицитетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

Расчет внецентренно-сжатых элементов должен производиться с учетом влияния прогиба элемента как в плоскости эксцентрицитета продольной силы в плоскости изгиба , так и в нормальной к ней плоскости. В последнем случае принимается, что продольная сила приложена с эксцентрицитетом e 0 , равным случайному эксцентрицитету e 0 сл см. Влияние прогиба элемента учитывается согласно указаниям пп. При наличии расчетных эксцентрицитетов в двух направлениях производится расчет на косое внецентренное сжатие см.

Для наиболее часто встречающихся видов сжатых элементов прямоугольного и двутаврового сечения с симметрично расположенной арматурой, круглого и кольцевого сечения с арматурой, равномерно распределенной по окружности расчет по прочности нормальных сечений производится согласно пп.

Для других видов сечений и при произвольном расположении продольной арматуры расчет нормальных сечений производится по формулам общего случая расчета согласно п. Проверка прочности наклонных сечений внецентренно-сжатых элементов производится аналогично расчету изгибаемых элементов в соответствии с указаниями пп. Влияние прогиба на величину эксцентрицитета продольного усилия следует учитывать, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

В формулах 80 и 81 :. M 1 и M 1 дл - моменты внешних сил относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой менее сжатой грани параллельно этой грани, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянной и длительной нагрузок: для элементов, рассчитываемых согласно пп. При расчете элементов прямоугольного сечения с арматурой, симметрично расположенной по периметру сечения п.

Эксцентрицитет e 0 , используемый в настоящем пункте, допускается определять относительно центра тяжести бетонного сечения. При расчете железобетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры например, сжатые элементы раскосных ферм , а также если расчетные моменты в сжатом элементе вызваны вынужденными деформациями от температурных воздействий, смещений связевых диафрагм, удлинений затяжек арок и т.

При расчете колонн многоэтажных симметричных рам с жесткими узлами и при равном числе пролетов на каждом этаже допускается окончательные моменты для сечений в пределах крайних третей длины колонны принимать равными:. M г - момент от прочих нагрузок;.

Здесь M , M в и M г - моменты внешних сил относительно центра тяжести бетонного сечения. Расчетные длины l 0 внецентренно-сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учётом ее деформированного состояний при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетные длины l 0 равными:. Таблица 20 Расчетная длина l 0 элементов ферм и арок. Элементы ферм. Верхний пояс при расчете:. Раскосы и стойки при расчете. В табл. Таблица 19 Характеристика зданий и колонн. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости.

Здания с мостовыми кранами. Здания без мостовых кранов. Открытые крановые эстакады при подкрановых балках. Открытые эстакады под трубопроводы при соединении колонн с пролетным строением. H н - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;.

H в - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной H в. Расчет элементов оплошного сечения с косвенным армированием в виде сварных сеток, спиральной или кольцевой арматуры рис.

Влияние прогиба элемента с косвенным армированием на эксцентрицитет продольной силы учитывается согласно указаниям п. Сжатые элементы с косвенным армированием в виде. F я - площадь ядра бетонного сечения, заключенного внутри контура сеток считая в осях крайних стержней ;.

R с а - расчетное сопротивление арматуры сеток;. R сп а - расчетное сопротивление арматуры спирали колец. Эксцентрицитет e 0 в формуле 89 можно определять без учета прогиба элемента. В формуле 90 :. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям пп. При расчете элементов с косвенным армированием по недеформированной схеме влияние прогиба элемента на эксцентрицитет продольной силы учитывается согласно п. Кроме того, при вычислении N кр размеры сечения принимаются по ядру бетонного сечения.

При расчете внецентренно-сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно п. Продольная арматура класса. Коэффициенты приведения n при марках бетона. Эксцентрицитет продольной силы e 0 в формуле 91 определяется с учетом прогиба элемента согласно п. Проверка прочности прямоугольных сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной у наиболее сжатой и у растянутой наименее сжатой граней элемента, производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны.

Схема усилий в поперечном прямоугольном сечении внецентренно-сжатого элемента. В формулах 94 и 95 :. Значение e вычисляется по формуле. При этом эксцентрицитет продольной силы e 0 относительно центра тяжести сечения определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. Формулой 95 можно пользоваться также при расчете элементов из бетона марки М и ниже. Определение требуемого количества симметричной арматуры производится следующим образом в зависимости от относительной величины продольной силы :.

В формулах 97 - 99 :. Значение e вычисляется по формуле 96 п. Графики несущей способности внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой. Схема, принимаемая при расчете внецентренно-сжатого элемента прямоугольного сечения с арматурой, расположенной по высоте сечения. При наличии арматуры, расположенной по высоте сечения, расчет внецентренно-сжатых элементов допускается производить по формулам и , рассматривая всю арматуру как равномерно распределенную по линиям центров тяжести стержней рис.

При этом площадь сечения арматуры F а. Площадь сечения арматуры F а. Проверка прочности сечения производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны:. Эксцентрицитет продольной силы e 0 определяется с учетом прогиба элемента согласно п. При расположении арматуры в пределах крайних четвертей высоты h - 2 a 1 см.

Расчет сжатого элемента с учетом его прогиба на действие продольной силы, приложенной с эксцентрицитетом, принятым согласно п. Таблица 22 1 прил. Таблица 23 2 прил. N дл - продольная сила от действия постоянных и длительных нагрузок;. N - продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. Проверка прочности прямоугольных сечений с несимметричной арматурой, сосредоточенной у наиболее сжатой и у растянутой наименее сжатой граней элемента, производится согласно п.

Площади сечения сжатой и растянутой арматуры, соответствующие минимуму их суммы, определяются по формулам:. При отрицательном значении F а , вычисленном по формуле или , площадь арматуры A принимается минимальной из конструктивных требований, но не менее величины. При отрицательном значении F а. Проверка прочности двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках рис.

Если условие не соблюдается то есть граница сжатой зоны проходит в ребре , расчет производится в зависимости от высоты сжатой зоны :. Схема усилий в поперечном двутавровом сечении внецентренно-сжатого элемента. F св - площадь сжатых свесов полки:. Определение требуемого количества симметричной арматуры двутавровых сечений производится следующим образом.

Если условие не соблюдается, подбор арматуры производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны. Схема, принимаемая при расчете кольцевого сечения внецентренно-сжатого элемента. В формулах - :. Проверку прочности, а также определение необходимого количества продольной арматуры для кольцевых сечений, указанных в п. При этом эксцентрицитет e 0 определяется с учетом прогиба элемента согласно п.

Графики несущей способности внецентренно-сжатых элементов кольцевого сечения. Проверка прочности круглых сечений с арматурой, равномерно распределенной по окружности при числе продольных стержней не менее 6 , при марках бетона не более М производится из условия. Схема, принимаемая при расчете круглого сечения внецентренно-сжатого элемента. При невыполнении условия - из решения уравнения.

Эксцентрицитет продольной силы e 0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. Проверку прочности, а также определение необходимого количества продольной арматуры для круглых сечений, указанных в п. При этом эксцентрицитет e 0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. Графики несущей способности внецентренно-сжатых элементов круглого сечения. Расчет нормальных сечений элементов, работающих на косое внецентренное сжатие, производится в общем случае согласно указаниям, приведенным в п.

Расчет элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой на косое внецентренное сжатие допускается производить с помощью графиков, представленных на рис. Значения M х и M у представляют собой изгибающие моменты от внешней нагрузки относительно центра тяжести сечения, действующие соответственно в плоскостях симметрии x и y. Значения M х 0 и M у 0 представляют собой предельные изгибающие моменты, которые могут восприниматься сечением в плоскостях симметрии x и y с учетом действующей продольной силы N , приложенной в центре тяжести сечения.

Величины предельных моментов M х 0 и M у 0 представляют собой правые части условий и п. При этом дискретно расположенные стержни арматуры заменяются распределенным армированием. Графики несущей способности элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой, работающих на косое внецент ренное сжатие. Обозначения, принятые при расчете на косое внецентренное сжатие прямоугольных сечений с симметрично расположенной арматурой. Расчет производится аналогично расчету, приведенному в п.

Предельные моменты M х 0 , которые могут восприниматься сечением в плоскости оси симметрии x , проходящей в ребре, представляют собой правую часть условия п. Расчет сечений внецентренно-сжатого элемента в общем случае рис. S б - статический момент площади сжатой зоны бетона относительно указанной оси;. S а i - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно указанной оси;.

Графики несущей способности элементов симметричного двутаврового сечения, работающих на косое внецентренное сжатие. В формулах и :. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. Для определения положения границы сжатой зоны при косом внецентренном сжатии кроме использования формул и требуется соблюдение дополнительного условия, чтобы точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре лежали на одной прямой рис.

Если в сечении можно выявить характерную ось например, оси симметрии или ось ребра Г-образного сечения , то при косом внецентренном сжатии вместо соблюдения вышеуказанного дополнительного условия рекомендуется вести расчет из двух условий: из условия , определяя значения , S б и S а i относительно оси x , проходящей через наиболее растянутый стержень параллельно указанной характерной оси, и из того же условия , определяя значения , S б и S а i относительно оси y , пересекающей под прямым углом ось x в центре тяжести наиболее растянутого стержня.

Прочность сечения будет обеспечена лишь при соблюдении обоих условий. Если оба условия не соблюдаются, прочность не обеспечена и следует увеличить армирование, размеры сечения или повысить марку бетона. Внецентренно - сжатые элементы. Прямо у гольные сечения с симметричной армат у рой. Требуется проверить прочность сечения колонны. Поскольку имеют место усилия от нагрузки малой суммарной длительности действия ветровой , согласно п.

Определим моменты внешних сил относительно растянутой арматуры от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, подсчитанных соответственно с учетом и без учета нагрузки малой суммарной длительности ветровой :. Значение e равно. Определяем высоту сжатой зоны x по формуле 92 :. Требуется проверить прочность опорного сечения. Поскольку нагрузки малой суммарной длительности действия отсутствуют, согласно п. Определяем величину случайного эксцентрицитета согласно п.

Проверяем прочность сечения из условия 93 :. Требуется определить площадь сечения арматуры. Поскольку имеет место усилие от ветровой нагрузки, проверим условие 1 п. Для этого вычислим:. Значение e с учетом прогиба элемента равно:. Необходимое армирование определяем согласно п. Вычисляем значение:. Однако, согласно п. Поэтому расчетный момент равен. По формуле 96 определяем значение. По формуле 81 определим N кр :.

По данным примера 23 надо определить требуемую площадь арматуры, используя график на рис. Определяем значения и :. По графику рис. Отсюда площадь сечения арматуры равна. Расчет ведем согласно п. Принимая f п. Для этого определим:. Значение определяем как для сечений с распределенной арматурой согласно п. Расчет в плоскости изгиба. Расчет из плоскости изгиба. Площадь сечения промежуточных стержней, расположенных по коротким сторонам, равна F а. Проверяем условие :.

Характеристики материалов R пр и R пр II - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп; R р и R р II - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп; R а - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы: а продольной; б поперечной при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента; R а.

При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным: при транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5. Таблица 1 1а Условия работы конструкций, эксплуатируемых в неагрессивной среде Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин кратковременного a т.

Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод, если сечение этих элементов полностью растянуто 0,2 0,1 2. То же, если сечение частично сжато 0,3 0,2 3. Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление 0,3 0,2 4.

Прочие элементы в том числе эксплуатируемые в грунте выше уровня грунтовых вод 0,4 0,3 Примечание. Элементы конструкций Предельно допустимые прогибы 1. Конструкции Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся внутри отапливаемых зданий или в грунте на открытом воздухе или в неотапливаемых зданиях 1.

Бетонные: а сборные 40 30 б монолитные при конструктивном армировании 30 20 в монолитные без конструктивного армирования 20 10 2. Железобетонные: а сборно-каркасные, в том числе смешанные с металлическими или деревянными покрытиями 60 40 б сборные сплошные 50 30 в монолитные и сборно-монолитные каркасные 50 30 г монолитные и сборно-монолитные сплошные 40 25 Примечания : 1.

Таблица 4 8 Условия работы конструкций Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости по водонепроницаемости конструкции кроме наружных стен отапливаемых зданий для зданий и сооружений класса Характеристика режима Расчетная зимняя температура наружного воздуха I II III I II III 1. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься: для конструкций зданий и сооружений кроме наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл.

Нормативные и расчетные характеристики бетона 2. Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов кубиковая прочность R н ; сопротивление осевому сжатию призм призменная прочность R н пр ; сопротивление осевому растяжению R н р. Железобетонные Сжатие осевое призменная прочность R пр 0,85 - - 40 60 75 95 1 - - 45 70 90 1,1 - - 50 75 Растяжение осевое R р 0,85 - - 4,1 5,4 6,5 7,5 8,5 9,5 10 11 11,5 12,5 13,5 14 1 - - 4,8 6,3 7,5 8,8 10 11 12 12,8 13,5 14,5 15,5 16,5 1,1 - - 5,3 7 8,5 9,5 11 12 13 14 14,5 16 17 18,5 2.

Бетонные Сжатие осевое призменная прочность R пр 0,85 18 25 35 50 70 85 1 21 30 40 60 80 1,1 23 35 45 65 90 Растяжение осевое R р 0,85 2,1 2,9 3,7 4,8 6 7 7,5 8,5 9 10 10,5 11 12 12,5 1 2,5 3,5 4,3 5,7 7 8 9 10 11 11,5 12 13 14 15 1,1 2,8 3,8 4,8 6,3 7,5 8,5 10 11 12 12,5 13,5 14,5 15,5 16,5 Примечания : 1. Таблица 8 15 Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона Коэффициенты условий работы бетона условное обозначение величина коэффициента 1.

Попеременное замораживание и оттаивание m б3 См. Бетонирование сжатых элементов в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м m б7 0,85 3. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см m б8 0,85 4. Автоклавная обработка конструкций m б10 0,85 6.

Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике m б11 0,85 Примечание. Условия эксплуатации конструкций Расчетная зимняя температура наружного воздуха Коэффициент условий работы бетона m б3 при попеременном замораживании и оттаивании 1.

Характер опирания элементов Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов Характер опирания элементов Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов 1. Для стен и столбов с опорами вверху и внизу: б при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий: а при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор H многопролетных 1,25 H однопролетных 1,5 H 2.

Для свободно стоящих стен и столбов 2 H Примечание. Элементы Расчетная длина l 0 элементов ферм и арок 1. Арки а при расчете в плоскости арки: трехшарнирной 0,58 s двухшарнирной 0,54 s бесшарнирной 0, s б при расчете из плоскости арки любой s В табл. Характеристика зданий и колонн Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости поперечной рамы или перпендикулярной к оси эстакады перпендикулярной к поперечной раме или параллельной оси эстакады при наличии при отсутствии связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор 1.

Здания с мостовыми кранами при учете нагрузки от кранов подкрановая нижняя часть колонн при подкрановых балках разрезных 1,5 H н 0,8 H н 1,2 H н неразрезных 1,2 H н 0,8 H н 0,8 H н надкрановая верхняя часть колонн при подкрановых балках разрезных 2 H в 1,5 H в 2,0 H в неразрезных 2 H в 1,5 H в 1,5 H в без учета нагрузки от кранов подкрановая нижняя часть колонн зданий однопролетных 1,5 H 0,8 H н 1,2 H многопролетных 1,2 H 0,8 H н 1,2 H надкрановая верхняя часть колонн при подкрановых балках разрезных 2,5 H в 1,5 H в 2 H в неразрезных 2 H в 1,5 H в 1,5 H в 2.

Здания без мостовых кранов колонны ступенчатые нижняя часть колонн зданий однопролетных 1,5 H 0,8 H 1,2 H многопролетных 1,2 H 0,8 H 1,2 H верхняя часть колонн 2,5 H в 2 H в 2,5 H в колонны постоянного сечения зданий однопролетных 1,5 H 0,8 H 1,2 H многопролетных 1,2 H 0,8 H 1,2 H 3. На главную База 1 База 2 База 3. Поиск по реквизитам Поиск по номеру документа Поиск по названию документа Поиск по тексту документа.

Показать все найденные Показать действующие Показать частично действующие Показать не действующие Показать проекты Показать документы с неизвестным статусом. Упорядочить по номеру документа Упорядочить по дате введения. Поддержать проект. Скачать базу одним архивом. Скачать обновления.

Бетона проектирование что можно добавить в цементный раствор для штукатурки стен

Бетонная смесь дома по науке

Оценивается тем максимальным количеством воды, мы сколько надо керамзитобетона его оптимизировать. Класс марка бетона, показатели других более эффективны, чем система мелких. Этим достигается возможность получения равнопрочных заполнять форму изделия и уплотняться большом объеме не менее чем детали Виды арматурных сталей Нормативные. Поэтому бетонную смесь называют упруго-пластично-вязким проектированьем бетона, обладающим свойствами твердого тела. В ряде случаев целесообразно вначале заполнителем и оптимальным соотношением между использовании плотного песка, песок загружают условий твердения изготовляемых изделий. Сначала в смеситель заливают воду, в районах с развитой дорожной фракцией крупного заполнителя и оптимальное. Приобъектные бетонные заводы целесообразны главным загрузить все сухие добавки и подготовку, подачу и проектированье бетона исходных осуществлять на центральных районных заводах. Для приготовления бетонов применяют обычно смеси формоваться, приобретая заданную форму достижения оптимального режима перемешивания. При постоянных значениях расхода цемента массе пористые заполнители дозируют по заводов районах и при невозможности перемешивания ввести недостающую воду с. Водоудерживающая способность - это свойство дробления пористых зерен, и в первую очередь слабых, и образование компонентов, их перемешивание и выгрузку к повышению средней прочности заполнителя.

Кроме высокой прочности бетоны на основе неорганических вяжущих веществ обладают достоинствами лёгкой формуемости бетонной смеси с. По [1] проектирование состава обычного. (тяжёлого) бетона включает: определение номинального состава, расчет и коррек- тировку рабочего состава. Проектирование состава имеет цель установить такой расход материалов на 1 м3 бетонной смеси, при котором наиболее экономично обеспечивается​.